中國(guó)石油化工股份有限公司濟(jì)南分公司潤(rùn)滑油部共有6套裝置, 分別為:350kt/a糠醛精制裝置 (簡(jiǎn)稱糠醛裝置) , 300kt/a潤(rùn)滑油加氫裝置, 280kt/a酮苯脫蠟脫油裝置 (簡(jiǎn)稱大酮苯裝置) , 160kt/a油白土補(bǔ)充精制裝置 (簡(jiǎn)稱白土裝置) , 100kt/a抽出油酮苯脫蠟裝置 (簡(jiǎn)稱小酮苯裝置) , 70kt/a填充油裝置。主要產(chǎn)品有重質(zhì)基礎(chǔ)油、全精煉石蠟和環(huán)保型芳烴橡膠填充油。

  山東聯(lián)友石化工程有限公司負(fù)責(zé)除300kt/a潤(rùn)滑油加氫裝置外的其他5套裝置的日常儀表維護(hù)工作, 潤(rùn)滑油5套裝置儀表分布情況見(jiàn)表1所列。

5套裝置中的儀表以國(guó)產(chǎn)儀表為主, 具體種類見(jiàn)表2所列。

2017年1~12月儀表故障分布情況, 分別如圖1和圖2所示。

  如圖1所示, 流量和液位測(cè)量?jī)x表故障率之和達(dá)88%以上, 具體以孔板、渦街流量計(jì)和雙法蘭液位計(jì)居多;如圖2所示, 冬季和夏季出現(xiàn)的儀表故障率偏高, 該情況與降雨和降溫等外界環(huán)境因素有較大關(guān)系。

  2017年7月, 小酮苯裝置冷凍機(jī)排氣壓力指示波動(dòng), 導(dǎo)致氣油壓差高報(bào)引起聯(lián)鎖停機(jī);8月, 在裝置運(yùn)行平穩(wěn)的前提下, 大酮苯裝置液環(huán)真空泵出口壓力表出現(xiàn)大幅波動(dòng);填充油裝置自6月開(kāi)工后, 脫水塔進(jìn)料渦街流量計(jì)始終處于波動(dòng)狀態(tài);填充油裝置廢液汽提塔真空度達(dá)到或超過(guò)75kPa時(shí), 雙法蘭液位計(jì)指示出現(xiàn)嚴(yán)重失真。

  小酮苯裝置冷凍機(jī)與大酮苯裝置液環(huán)真空泵出口壓力表由同一廠家生產(chǎn), 抗震性能較差, 且均與設(shè)備本體連接, 設(shè)備長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)震動(dòng), 導(dǎo)致儀表內(nèi)部零件松動(dòng)、指示失靈;脫水塔進(jìn)料渦街流量計(jì)管徑為DN25, 實(shí)際流量小于規(guī)范要求的控制范圍;由于填充油裝置廢液汽提塔操作條件為真空度75kPa, 因而超過(guò)了雙法蘭液位計(jì)的準(zhǔn)確測(cè)量區(qū)間, 導(dǎo)致雙法蘭液位計(jì)指示出現(xiàn)嚴(yán)重失真。

  冷凍機(jī)出口壓力表涉及聯(lián)鎖, 為保證生產(chǎn)運(yùn)行穩(wěn)定, 維護(hù)人員將其整體更換為抗震表;液環(huán)真空泵危險(xiǎn)性較小, 對(duì)出口問(wèn)題壓力表進(jìn)行了拆回校驗(yàn), 重新安裝時(shí)采用軟管引出連接, 實(shí)現(xiàn)了與設(shè)備本體的分離設(shè)置, 將問(wèn)題徹底解決;利用檢修機(jī)會(huì), 將脫水塔進(jìn)料渦街流量計(jì)更換為內(nèi)藏孔板式流量計(jì), 使其選型與被測(cè)介質(zhì)實(shí)際流量相適應(yīng);在滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求的前提下, 適當(dāng)降低了填充油裝置廢液汽提塔的真空度, 使工藝操作條件與雙法蘭液位計(jì)的測(cè)量區(qū)間吻合, 必要時(shí)可更換儀表。

  2017年10月, 小酮苯裝置部分孔板流量計(jì)出現(xiàn)指示偏差的頻次明顯多于往常。

  檢查發(fā)現(xiàn), 工藝管線中與孔板流量計(jì)相連的乙二醇隔斷閥存在內(nèi)漏, 導(dǎo)致壓差失真, 出現(xiàn)測(cè)量偏差。

  更換了存在內(nèi)漏的乙二醇隔斷閥, 將引壓管線內(nèi)的介質(zhì)置換干凈, 保證了乙二醇隔斷閥和引壓管線均處于良好狀態(tài)。

  2017年4月, 大酮苯裝置2臺(tái)孔板流量計(jì)頻繁出現(xiàn)假指示, 該裝置蠟回收系統(tǒng)各塔液面波動(dòng)較大。

  2臺(tái)孔板流量計(jì)測(cè)量的介質(zhì)接近純蠟, 介質(zhì)凝點(diǎn)高, 隔離液罐采用自伴熱方式, 在現(xiàn)場(chǎng)保溫時(shí)將隔離液罐與工藝管線分開(kāi)實(shí)施保溫, 導(dǎo)致熱量無(wú)法傳遞, 影響了前后壓力的測(cè)量;蠟回收系統(tǒng)各塔的液位測(cè)量影響是從前往后的, 各塔在檢修中均更換了浮球液位計(jì), 判斷該現(xiàn)象的發(fā)生與液位計(jì)重錘的設(shè)置和保溫的施工有關(guān)聯(lián)。

  對(duì)孔板流量計(jì)引出部位重新進(jìn)行了保溫, 將隔離液罐與附近的工藝管線保溫在一起, 使隔離液罐充分利用工藝管線的熱量達(dá)到伴熱效果;優(yōu)化了蠟回收二次塔浮球液位計(jì)重錘, 減小其波動(dòng)幅度, 調(diào)整了影響汽提塔浮球外桿活動(dòng)的保溫鋁皮, 使液位控制恢復(fù)正常。

  2017年4月, 糠醛裝置開(kāi)工后, 醛水分離罐的醛格醛水界面多次出現(xiàn)測(cè)量不準(zhǔn)確情況;大酮苯裝置二次稀釋表由轉(zhuǎn)子流量計(jì)改為孔板流量計(jì)后, 改善效果不明顯, 仍需要間斷開(kāi)啟乙二醇泵疏通引壓管線;11月初, 糠醛裝置一效蒸發(fā)塔頂壓力波動(dòng), 檢查發(fā)現(xiàn)是引壓管堵塞。

  糠醛裝置開(kāi)工后, 需處理停工期間產(chǎn)生的醛油水混合物, 醛水分離罐內(nèi)的物料組成與正常生產(chǎn)時(shí)差別較大, 影響了儀表的測(cè)量和指示;大酮苯裝置二次稀釋介質(zhì)為經(jīng)套管結(jié)晶器冷卻后的蠟下油液, 其在冷卻過(guò)程中容易結(jié)蠟, 隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng), 套管結(jié)晶器和二次稀釋控制閥之間管線內(nèi)的壓力會(huì)逐步降低, 當(dāng)?shù)陀?.8MPa時(shí), 孔板流量計(jì)指示值便會(huì)出現(xiàn)明顯波動(dòng);糠醛在特定條件下易氧化結(jié)焦, 造成管路堵塞。

  在不影響正常生產(chǎn)的前提下, 用***短的時(shí)間對(duì)停工期間產(chǎn)生的醛油水混合物進(jìn)行處理, 并加強(qiáng)醛水界面的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控, 待處理完畢后再討論儀表故障產(chǎn)生的原因。正常運(yùn)行時(shí), 要保證套管結(jié)晶器與二次稀釋控制閥之間的壓力在0.8~1.3MPa, 在壓力指示值降至0.8MPa前, 及時(shí)采用高壓純?nèi)軇┻M(jìn)行沖化處理;疏通引壓管線, 逐一排查類似儀表。

  2017年4月, 大酮苯裝置開(kāi)工后, 該裝置蠟下油回收系統(tǒng)二次蒸發(fā)塔液面波動(dòng)幅度偏大。

  蠟下油回收有3股來(lái)料在孔板流量計(jì)前匯合, 由控制閥控制主來(lái)料的變化, 實(shí)現(xiàn)總進(jìn)料的穩(wěn)定;檢修期間, 為保證孔板流量計(jì)測(cè)量準(zhǔn)確, 按照安裝規(guī)范將其從控制閥后移位至控制閥前, 實(shí)現(xiàn)了主來(lái)料的單獨(dú)準(zhǔn)確測(cè)量和控制, 與此同時(shí)卻無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)另外2股間斷進(jìn)料的控制, 從而造成總進(jìn)料的不穩(wěn)定, 導(dǎo)致后續(xù)流程中各塔液面的大幅波動(dòng)。

  將蠟下油回收一、二次塔的控制方案由出料控制改為進(jìn)料控制, 通過(guò)觀察主來(lái)料罐的液位變化, 調(diào)整二次塔底出料的流量, 從而實(shí)現(xiàn)一、二次塔液面的穩(wěn)定控制。

  通過(guò)上述一系列措施的實(shí)施, 相應(yīng)問(wèn)題均得以解決, 裝置運(yùn)行更加平穩(wěn)。在潤(rùn)滑油5套裝置儀表維護(hù)過(guò)程中, 需要注意以下問(wèn)題:

1) 潤(rùn)滑油生產(chǎn)涉及蠟油, 儀表的伴熱或自伴熱需要保持良好的狀態(tài), 保溫情況應(yīng)定期檢查和修補(bǔ)。

2) 潤(rùn)滑油生產(chǎn)涉及糠醛、丁酮和甲苯等眾多溶劑, 儀表的選型需要考慮腐蝕和結(jié)焦等因素的影響。

3) 對(duì)季節(jié)性或階段性集中出現(xiàn)的問(wèn)題需要深入探討, 找準(zhǔn)根源進(jìn)行處理, 避免出現(xiàn)系統(tǒng)性問(wèn)題。

4) 儀表的維護(hù)需要特別關(guān)注工藝操作條件變化和控制方案變更對(duì)其產(chǎn)生的影響。