摘要:在用孔板流量計測量和計算瓦斯抽采量的過程中，發(fā)現(xiàn)孔板流量計計算公式繁多;系數(shù)數(shù)值各不相同;測量和計算出的流量不準確;有些公式?jīng)]有標明所算出的流量是工況狀態(tài)下的量還是標準狀態(tài)下的量，等等許多問題。為此，通過對孔板流量計結(jié)構(gòu)、測量原理、公式來源的分析，找到合理準確的公式，澄清工作中遇到的問題，便于實際應用。
孔板流量計是一種測量管道流體流量的裝置，因其具有結(jié)構(gòu)簡單，維修方便，性能穩(wěn)定，使用可靠，適應惡劣環(huán)境等特點，廣泛應用于煤礦瓦斯抽采氣體流量測量。然而在實際應用過程中常常會遇到:測量數(shù)據(jù)是否準確? 孔板流量計測出的量是工況量、標準狀態(tài)下的量、還是常溫狀態(tài)下的量? 計算公式種類很多，應該用哪一個? 所用的公式是否正確?等等問題。因此，對孔板流量計測量原理、結(jié)構(gòu)、公式來源進行分析，找到正確的公式，然后對實際應用過程中常見的問題進行分析解釋 。
1、孔板流量計結(jié)構(gòu)及測定原理：
1.1、結(jié)構(gòu)：
在管道里插入 1 個與管軸垂直的金屬板，金屬板中心為 1 個圓孔，孔的中心位于管道的中心線上，孔板稱為節(jié)流元件。在孔板進氣側(cè)距離孔板 1 個管道直徑的位置，安裝 1 個測壓管; 在孔板出氣側(cè)距離孔板半個直徑的位置，安裝 1 個測壓管。通過測壓管測出管道內(nèi)氣體的 2 個壓力，2 個壓力之差代入公式就可以計算出流量 。如圖 1。
圖 1 孔板流量計結(jié)構(gòu)
1． 2 、流體在孔板前后的流程:
流體在孔板前后的流動過程，如圖 2。流體在管道截面 I － I 以前，以一定的速度 流動，管內(nèi)靜壓力為 p1 。由于節(jié)流元件的孔徑小于管道內(nèi)徑，當流體流經(jīng)節(jié)流元件時，流體截面突然收縮，流速加快，靜壓降低。當流體流過圓孔以后，由于慣性作用，流體截面繼續(xù)收縮一定距離，到流體截
圖2流體流經(jīng)孔板時的壓力和流速變化情況
面***小處，流體截面***小處( 圖 2 中Ⅱ － Ⅱ) 稱為縮脈，流體在縮脈處的流速***高，動能***大，靜壓較低。流體流過縮脈后，流體截面開始逐漸擴大，到管道截面Ⅲ － Ⅲ處，流體截面恢復到整個管道截面。
1.3、孔板流量計測量原理:
根據(jù)伯努利原理: 流體在等高流動時，流速大，靜壓就小。數(shù)學表達式為: p +12ρv2+ gρZ = C。那么，流體從低速變?yōu)楦咚俸?，靜壓也會從高壓 p高變?yōu)榈蛪?p低，高壓 p高與低壓 p低之差△p( △p = p高－p低) 的大小與流量有關，流量越大，△p 也越大。因此，我們可以通過測量△p，推算出流量［6 － 7］。
2、孔板流量計公式來源：
根據(jù)單位質(zhì)量能量守恒方程有:p1ρ1+12v21+ g Z1=p2ρ2+12v22+ g Z2( 1)流動連續(xù)性方程:v2S1ρ1= v2S2ρ2式中: p1、p2分別為截面Ⅰ － Ⅰ和截面Ⅱ － Ⅱ處的壓力，
Pa; v1、v2分別為截面Ⅰ － Ⅰ和截面Ⅱ－ Ⅱ處的平均流速，
m / s; ρ1、ρ2分別為截面Ⅰ － Ⅰ和截面Ⅱ － Ⅱ處流體的密度，
kg /m3; S1為管道的截面積，
m2; S2為流體收縮到***小處的截面積，
m2; S0為孔板中心圓孔面積，
m2; g 為重力加速度，
m/s2。對于不可壓縮流體，
ρ1= ρ2= C( 常數(shù)) 。對于可壓縮流體，暫設 ρ 為常數(shù)，推導出流量方程后，再引入膨脹系數(shù)。因此，由式( 1) 可得: p1－ p2+12( ρ1v21－ ρ2v22) + g( ρ1Z1－ ρ2Z2) = 0; ρ1v1S1= ρ2v2S2; ρ1= ρ2= ρ; μ =S2S0=d2D2; Z1－ Z2= 0。所以: p1－ p2=12( ρ2v22－ ρ1v21) ; v1= v2μm12ρ( v22－ v21) = p1－ p2v22－ v21=2( p1－ p2)ρv2=11 － μ2槡m22( p1－ p2)槡 ρ流體通過截面Ⅱ － Ⅱ的流量為:Q = v2S2= v2μS0Q =μS01 － μ2槡m22( p1－ p2)槡 ρ式中: a 為孔板結(jié)構(gòu)特性系數(shù)，
a =μ1 － μ2槡m2; μ為流速收縮系數(shù)，
μ =S2S0; m 為孔板中心圓孔面積與管道面積之比，
m =S0S1=d2D2; d 為孔板中心圓孔直徑，
m; D 為管道直徑，
m; Q 為流量，
m3/ s。則: Q = a S02( p1－ p2)槡 ρ對于可壓縮氣體，因 p2＜ p1，所以 ρ2＜ ρ1，引入膨脹系數(shù) ，方程式為: Q = εa S02( p1－ p2)槡 ρ。由于壓力對密度影響很小，
ρ2與 ρ1近似相等。所以對于可壓縮流體，膨脹系數(shù) ε 可以省略。又: S0=πd24，
p1－ p2= △p所以: Q = aπd242△p槡ρπ 槡24ad2△p槡ρQ =1． 11ad2△p槡ρ又因:p0V0T0=p VT; M0= M; V0=M0ρ0; V =Mρ式中: p0、V0、T0、ρ0、M0為標準狀態(tài)下氣體的壓力、體積、溫度、密度和質(zhì)量; p、V、T、ρ、M 為工況狀態(tài)下氣體的壓力、體積、溫度、密度和質(zhì)量。p0M0T0ρ0=p MTρρ =T0ρ0pp0T所以工況狀態(tài)下氣體的體積流量計算公式為:
設: p3、Q3、T3為常溫狀態(tài)( 一個標準大氣壓，
20℃ ) 下的壓力、體積、溫度; 則: p3= p0= 101 325 Pa;T3= 273 + 20 = 293 K。p3Q3T3=p QTQ3=T3p Qp3T所以: Q3=T3p Qp3TQ3= 1． 11ad2T3pp3T△pp0TT0ρ0槡 pQ3= 1． 11ad2T3pp0T△pp0TT0ρ0槡 pQ3=1． 11ad2△pp0TT23p2T0ρ0pp20T槡2Q3= 1． 11ad2△p T23PT0ρ0p0槡 TQ3= 1． 11ad2△p T3T0槡ρ0T3槡Tpp槡0又因: ρ0= ( 1 － 0． 004 46C) × 1． 293Q3= 1． 11ad2△p T3T0槡ρ0T3槡Tpp槡0Q3= 1． 11ad2△p T3T0( 1 － 0． 004 46C) × 1．槡 293T3槡T·pp槡0Q3= 1． 11ad211槡－ 0． 004 46C槡△p·T3T0× 1．槡 293T3槡Tpp槡0設: b =11 － 0． 004 46C; δp=pp槡0=p槡101 325;δt=T3槡T=293槡T。所以: Q3= 1． 11ad2b 槡△pT3T0× 1．槡 293δtδpQ3= 1． 11 ×T3T0× 1．槡 293ad2b 槡△pδt δpQ3= 1． 11 ×293273槡× 1． 293ad2b 槡△pδt δpQ3= 1． 011 29 × ad2b 槡△pδt δp m3/ sQ3= 60． 677ad2b 槡△pδt δp m3/ min設: k = 60． 677ad2，則:Q3= kb 槡△pδt δp ( 4)上述各式中: Q 為常溫狀態(tài)下管道內(nèi)氣體體積流量，
m3/ min; △p 為孔板流量計測出的壓差，
Pa; C為瓦斯?jié)舛? p 為管道內(nèi)氣體的壓力，
Pa; T 為管道內(nèi)氣體的溫度，
K; k 為實際孔板流量特性系數(shù); a 為孔板結(jié)構(gòu)特性系數(shù)，可查《采礦工程設計手冊》中表 8 － 7 － 69 得到; d 為孔板中心圓孔直徑，
m;b 為瓦斯?jié)舛刃Ｕ禂?shù); δp為壓力校正系數(shù); δt為溫度校正系數(shù)。
3、常見問題分析：
3.1、測壓點位置選擇不合理：
實際應用中和許多書籍中，孔板流量計測壓點的位置選擇在管道截面Ⅰ － Ⅰ和Ⅱ － Ⅱ處，這是不正確的，應選在截面Ⅱ － Ⅱ和Ⅲ － Ⅲ處。理由如下:
從上述公式推導過程可知，孔板流量計計算公式的理論基礎是伯努利原理、能量守衡定律、質(zhì)量守衡定律( 運動連續(xù)性方程) 。流體在管道截面Ⅰ －Ⅰ以前，以一定的速度 v1流動，管內(nèi)靜壓力為 p1。在接近孔板時，由于遇到節(jié)流元件孔板的阻擋，靠近管壁處流體的有效流速降低，一部分動壓能轉(zhuǎn)換成靜壓能，靜壓迅速升高至 p'1，大于管道中心處的壓力，從而在孔板入口端面處產(chǎn)生徑向壓差，使流體產(chǎn)生收縮運動。流體在孔板前后突然縮小和擴大，產(chǎn)生局部渦流損耗和摩擦阻力損失，這使得流體流過孔板后，靜壓不能回復到原來的數(shù)值，即孔板前后有靜壓損失，實際應用證明，瓦斯抽采管路中安裝孔板流量計后，會造成很大的瓦斯抽采阻力，p1ρ1+12v21+g Z1≠p2ρ2+12v22+ g Z2。所以選用孔板前后截面Ⅰ －Ⅰ和Ⅱ － Ⅱ上的各參數(shù)，用來推導孔板流量計計算公式是不正確的，它不符合能量守衡定律。
從上述分析可知，選截面Ⅱ － Ⅱ和Ⅲ － Ⅲ處的各參數(shù)，用來推導孔板流量計計算公式，是正確的。因為，截面Ⅱ － Ⅱ和Ⅲ － Ⅲ在節(jié)流元件的同一側(cè)，流體從截面Ⅱ － Ⅱ流到截面Ⅲ － Ⅲ，基本沒有能量損失，其機械能符合能量守衡定律，完全符合伯努利原理和質(zhì)量守衡定律。
3.2、式( 3) 作為***終公式進行使用：
氣體在管道內(nèi)流動時，管內(nèi)各截面的壓力、體積、溫度和密度有一定的對應關系，即:p QT= C; V =Mρ。但在數(shù)學推導過程中，由公式p1ρ1+12v21+ g Z1=p2ρ2+12v22+ g Z2變?yōu)?p1－ p2+12( ρ1v21－ ρ2v22) + g( ρ1Z1－ ρ2Z2) = 0，進而再變?yōu)?Q = 1． 11ad2△p槡ρ后，△p 已經(jīng)與 Q 失去了對應關系，也就是說，通過△p 已經(jīng)不通確定 Q 是工況狀態(tài)下的流量還是標準狀態(tài)下的流量。ρ 是工況狀態(tài)下管道內(nèi)混合氣體的密度，也是 1 個確定 Q 狀態(tài)特性的參數(shù)，所以在 ρ 沒有求出之前，式( 3) 不能做為***終公式進行使用。
3． 3、把 ρ0= ( 1 － 0． 004 46C) × 1． 293 當做 ρ：
在實際應用中，常會把 ρ0= ( 1 － 0． 004 46C) ×1． 293 當做 ρ，代入式( 3) 進行計算，這是不正確的。ρ0= ( 1 － 0． 004 46C) × 1． 293 是標準狀態(tài)( 1 個標準大氣壓，0℃ ) 下混合氣體的密度，ρ 為工況狀態(tài)下混合氣體的密度，不能混淆。
3． 4、在很多計算公式中增加 g：
1) 一種是用p1ρ1+12gv21=p2ρ2+12gv22做為能量守衡方程，進行公式推導，此公式來源不明。根據(jù)伯努利原理和能量守衡定律有:p1ρ1+12v21+ g Z1=p2ρ2+12v22+ g Z2，在等高( Z2－ Z1= 0) 情況下，p1ρ1+12v21=p2ρ2+12v22，以此公式為基礎，在孔板流量計公式推導過程中不會出現(xiàn) g。
2) 另一種是 k = 60． 677ad2突然變成 k = 60． 6779．槡8ad2= 189． 95ad2，而 Q = kb △槡pδtδp中△p 的單位仍然還是 Pa，公式中突然增加槡9． 8沒有道理。
3． 5、濫用克拉珀龍方程：
在實際應用中，常常會出現(xiàn): 不管用得是哪個公式，計算出 Q 后，再用克拉珀龍方程(p1Q1T1=p2QT2)求標準狀態(tài)量或常溫狀態(tài)量，使***終數(shù)值很不準確很不可靠。造成這種情況的主要原因是，公式中沒有標明所計算出的流量是什么狀態(tài)下的量，使用員弄不清公式是否已經(jīng)把工況狀態(tài)下的量折算成常溫狀態(tài)下的量。需要說明的是，用《采礦工程設計手冊》第八篇第七章第七節(jié)中的公式，計算出的流量是常溫狀態(tài)下的體積流量。
4、結(jié) 論：
在應用孔板流量計測量計算瓦斯抽采時，正確的計算公式應為 Q = kb △槡p δtδp，公式相關參數(shù)也應恰當選擇，并選取正確的測量點位置。
